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NiAl-Fe金属间化合物塑性的研究
NiAl－Fe 超塑性 金属间化合物
2008/12/11
本文研究了金属间化合物ＮｉＡｌ－Ｆｅ的超塑性行为及其机理. 结果合金的显微组织由β－ＮＩＡｌ相其体和γ－Ｎｉ无序固溶体相组成, 在１１２３－１２５３Ｋ, １．０４×１０＾－４－１．０４×１０＾－２ｓ＾－１拉伸变形时, 表现超行为, 最大伸长率２３３％超塑性变形试样的断口呈韧性变形试样的断口呈韧性特征, 在断裂区没有空洞产生, 通过ＳＥＭ分析发现, γ相在变形过程中发生碎化、β相存在动态再结晶.
用基于密度泛函理论的自洽离散变分方法研究了轻元素S对bcc Fe中[100](010)刃型位错上扭折的电子结构的影响，计算了杂质偏聚能、原子间相互作用能、电荷密度及态密度等物理参量。计算结果表明：S引入体系后，电荷发生了重新分布，S得到电子，其周围Fe原子失去电子，分析发现S原子的3p轨道与近邻Fe原子的3d4s4p轨道之间杂化，S与近邻Fe原子之间有较强的相互作用，而近邻基体原子本身之间相互作用...
深冷处理和温度对Fe-Mn合金阻尼性能的影响
阻尼合金 Fe-Mn合金 Shockley不全位错
2008/12/10
通过测定Fe-Mn合金的层错几率以及借助G-L位错脱钉模型, 研究了深冷处理和温度对其阻尼性能的影响, 进一步揭示了Fe-Mn合金的高阻尼机制. 采用倒扭摆测试合金的阻尼性能、SEM观察显微组织、XRD测定物相体积分数和层错几率. 结果表明, Fe-Mn合金的高阻尼机制与Shockley不全位错的脱钉运动相关;深冷处理增加了合金的层错几率, 即增加了Shockley不全位错数量, 阻尼性能得到提高...
基于团簇线的Fe-B-Y基五元块体非晶合金
团簇线 铁基块体非晶合金 成分设计
2008/12/10
在三元Fe-B-Y合金系中, 以团簇线判据设计了5个基础合金成分, 即5条成分线Fe8B3-Y, Fe8B2-Y, Fe83B17-Y, Fe6B-Y和Fe9B-Y与一条团簇线Fe12Y-B的交点. 在此基础上加入微量Nb和M(M=Ti, Hf, Ta, Mo, Ni和Sn)形成五元合金, 用铜模铸造方法制备出直径为3 mm的合金棒. 考虑到元素B和Y在合金制备过程中的损耗, 对每个合金进行了成分...
Fe--Co--Nd--Nb--B非晶合金的形成和软磁性能
铁基非晶合金 过冷液相区 玻璃形成能力 软
2008/12/9
研究了Fe-Co-Nd-Nb-B非晶合金的玻璃形成能力和软磁性能。结果表明，合金中加入6%的Nb，可有效地扩大过冷液相区到87K，提高合金的热稳定性。判据和过冷液相区判据具有相似性，显示出Nb含量为6%时具有最大的玻璃形成能力。非晶合金具有较好的软磁性能，在低于玻璃转变温度40K退火40分钟，可使软磁性能得到显著改善，最大比饱和磁化强度提高到157.3 Am2/kg，而矫顽力降低到...
电弧喷涂含非晶相的Fe基涂层的电化学行为
电弧喷涂 涂层 极化 电化学阻抗
2008/12/9
采用高速电弧喷涂技术制备含有非晶相的铁基涂层,涂层由晶化相和非晶相共同组成。对涂层的极化行为和交流阻抗行为进行了研究, 涂层AC1（FeCrWMnBCSi）中含有较多的非晶相，在Tafel线性极化区具有最低的自腐蚀电流，在阳极极化时表现出钝化趋势。涂层的电化学阻抗谱均可采用R(Q(R(QR)))型等效电路来进行分析，涂层AC1较其他涂层相比具有更大的电化学反应电阻。在这一系列的电化学反应实验中，涂...
系统地研究了铸态和淬火态Fe81(Ga1-xMx) 19 (x = 0, 0.1, 0.2, 0.3; M = Si, Ge, Sn)合金的相组成和磁致伸缩特性。结果表明：Si、Ge元素分别添加到Fe81Ga19合金中保持了合金的A2相结构。添加少量的Si、Ge（x = 0.1）不会降低合金的饱和磁致伸缩值，其中淬火态Fe81(Ga0.9Ge0.1)19样品的饱和磁致伸缩值比淬火态Fe81Ga19...
深过冷Fe-Co合金的凝固规律
Fe-Co合金 凝固 深过冷
2008/12/9
采用熔融玻璃净化法研究了深过冷Fe-Co合金的凝固组织演化规律. 随着熔体过冷度的增加，除Fe90Co10合金外，Fe100－x-Cox(x=10－40)合金凝固组织都经历了两次晶粒细化过程; 而当过冷度大于某一临界过冷度时，凝固组织不再是单相，而是出现了亚稳相组织。研究结果表明，除了小过冷度下的组织转变以外，凝固组织转变过冷度以及亚稳相形成的临界过冷度随着Co含量的增加而增大。此外，本文运用BC...
Fe-C-Xi多元合金系γ→α转变中PLE/NPLE转变温度的计算
Fe-C-Xi合金系 铁素体 热力学
2008/12/9
根据局部平衡模型, Fe-C-Xi合金系铁素体生长模式可以分为合金元素Xi扩散控制的再分配局域平衡模式(partition local equilibrium, PLE)和C元素扩散控制的不分配局部平衡模式(no partition local equilibrium, NPLE). 在基本热力学模型的基础上, 建立了简便计算Fe-C-Xi合金系PLE/NPLE转变温度的方法. 代入合金原始成分,...
Fe-Cr-Mn钢时效析出碳化物辐照损伤行为
Fe-Cr-Mn合金 辐照损伤 碳化物
2008/12/9
采用电子束（e-）-氦离子束（He+）同时复合辐照方式，研究低活性Fe-Cr-Mn奥氏体合金时效析出碳化物辐照组织损伤行为，结果表明：时效碳化物边界是空洞优先形成场所，碳化物中出现高密度空洞，同时首次发现碳化物/γ相界面可以发生移动或迁移。论文对这些相不稳定现象从点缺陷与溶质元素相互作用和氦（He）的协同相互效应讨论了时效碳化物辐照损伤的原因，提出了辐照损伤相是相不稳定的一种表现形式。
湿空气中恒磁场导致（Tb, Dy）Fe 2合金的滞后开裂
(Tb,Dy)Fe2 畴变 恒磁场 滞后开裂
2008/12/8
对(Tb,Dy)Fe2超磁致伸缩合金，用微分相衬显微镜原位研究了应力和磁场引起的畴变，卸载压痕裂纹在湿空气中的滞后扩展以及在湿空气中恒磁场引起的滞后畴变及滞后开裂。结果表明，残余应力能使压痕裂纹在湿空气中发生滞后扩展；当磁场大于门槛值Hth后就能使压痕裂纹发生瞬时扩展；在湿空气中恒磁场（H
Fe-基纳米晶复合软磁材料及粘结磁芯关键技术研究
纳米晶复合软磁材料 粘结磁芯 铁基软磁材料
2008/12/5
铁粉芯电感器是一种基本元件，在电子设备中应用极为广泛。铁粉芯材料的优势是高饱和、低成本、应用广，其缺点是损耗大、使用频率低。本成果将纳米技术用于磁芯材料，通过对铁粉颗粒的包覆，降低了材料的损耗；同时，解决磁芯材料的老化问题，探索了粘结强度高、耐热性能好、适于高温应用的粘结剂，并在保持磁芯的磁性能、机械性能和耐热性能满足应用要求下，提高磁芯密度和热导率，改善磁芯的散热效率。采用本成果的技术方法制备...
采用工业原料通过水冷铜模铸造法制备了直径为5mm的Fe69C7.0Si3.5B4.8P9.6Cr2.1Mo2.0Al2.0 (at.%) 块状非晶合金.利用DSC, DTA 和 XRD对该非晶合金的热稳定性及晶化行为进行了研究. 其玻璃转变温度Tg﹑过冷液相区△Tx (Tx-Tg)﹑约化玻璃转变温度Trg (Tg/Tl)﹑玻璃形成能力参数g (Tx/(Tg+Tl))分别为784K, 27K, 0....
硼添加对Fe-Ga合金相结构和磁致伸缩的影响
Fe-Ga-B合金 磁致伸缩 相组成
2008/12/2
研究了(Fe0.81Ga0.19)100-xBx(x=0—20)合金的相组成和磁致伸缩特性. 结果表明: x=1时, 铸态合金由A2(bcc Fe(Ga))相和Fe2B相组成; x=5, 10, 15, 20时, 为A2相、L12(-Fe3Ga)相和Fe2B相组成. 800℃保温3 h油淬后, 当x=1, 5时, 为修正的D03(Fe3Ga)相和Fe2B相组成; x=10, 15,...
采用玻璃融覆法(fluxing)提纯技术能显著提高Fe40Ni40P14B6合金的过冷度, 并可获得深过冷条件下的凝固组织. 研究结果表明, 不同过冷度下Fe40Ni40P14B6的凝固组织存在显著差异, 增加过冷度能大幅细化凝固组织. 在深过冷条件下, 能获得纳米晶凝固组织; 当过冷度为360 K时, 所制备的Fe40Ni40P14B6块体纳米晶合金的平均晶粒尺寸约为40 nm; 当过冷度足够大...