搜索结果: 1-15 共查到“材料失效与保护 Fe”相关记录38条 . 查询时间(0.078 秒)
含Fe和Mn的Ni30Cu70固溶体团簇模型与耐蚀性研究
Cu-Ni合金 Fe(Mn)添加 固溶体模型
2009/11/30
提出了一个极限固溶体合金的团簇模型, 在此基础上优化设计了添加Fe和Mn的Ni30Cu70 (原子分数,\%)固溶体合金成分. 在该模型中, 固溶的Fe和Mn以Ni为第一近邻形成12配位立方八面体原子团簇(Fe1-xMnx)Ni12而分散到Cu基体中, 因此极限固溶体合金成分为 [M1/13Ni12/13]30Cu70=[(Fe1-xMnx)Ni12]Cu30.3, M=(Fe1-xMnx). 采...
研究了三种Fe--15Cr--xAl(x=0, 5, 10, 原子分数)合金在600℃于ZnCl2--KCl盐膜下的腐蚀行为. 与氧化相比, 所有合金在盐膜下均发生加速腐蚀, 生成了疏松多孔的腐蚀产物膜, 且发生内腐蚀. 合金的腐蚀速率随着铝含量的增加而降低. 铝的作用主要是由于Al2O3在腐蚀产物内层富集, 充当阻挡层有效地阻碍了反应介质在膜中的传递.
CeO2薄膜对Fe-Cr合金的高温水蒸气氧化行为影响
Fe-Cr合金 稀土 氧化
2009/9/27
研究了Cr含量为9 mass％和19 mass％的Fe-Cr合金表面沉积CeO2薄膜在600℃~770℃水蒸气中的氧化行为.结果表明，对9 mass％Cr含量的Fe-Cr合金，沉积稀土薄膜并没有改变氧化膜结构和明显降低氧化速率.对于19 mass％Cr含量的Fe-Cr合金，沉积稀土薄膜可促进Cr向外扩散和阻碍O向内扩散，合金表面形成连续的Cr氧化物，合金的氧化速率降低.
Fe(OH)3的高温硫腐蚀产物氧化自燃性影响因素研究
高温硫腐蚀 氧化 自燃性
2009/9/27
研究了Fe(OH)3在240℃～360℃高温条件下与元素硫的反应和硫化产物在95℃空气中的氧化反应，研究了硫化温度、硫化时间、氧化温度及水分对产物氧化自燃性的影响；同时采用X射线衍射仪鉴定硫化产物组成.结果表明，Fe(OH)3高温硫腐蚀产物主要是FeS2，该腐蚀产物在氧化温度95℃以上时具有较高氧化自燃性；硫化温度及氧化温度越高，硫化时间越长，有水存在时硫腐蚀产物的氧化自燃性越大，越容易氧化放热，...
高速电弧喷涂Fe-Al复合涂层高温腐蚀研究
高速电弧喷涂 高温腐蚀 Fe-Al涂层
2009/9/25
研究了高速电弧喷涂（HVAS）的几种Fe-Al复合涂层的耐高温腐蚀行为，用SEM观察分析了腐蚀表面的形貌和成分、涂层截面的组织结构.结果表明：随温度升高，4种Fe-Al涂层的腐蚀增重都增加，添加Cr3C2比添加WC或不添加任何增强的Fe-Al涂层有更高的耐腐蚀性. Fe-Al/Cr3C2涂层外表面形成了铝和铬的氧化物，阻止了氧化的进一步进行.
喷丸对Fe-Cr合金的高温水蒸气氧化行为影响
Fe-Cr合金 喷丸 水蒸气
2009/9/25
研究了表面处理喷丸对Cr含量为9 mass％和19 mass％的Fe-Cr合金在通过600℃～770℃温度区间高温水蒸气氧化行为的影响.结果表明，喷丸工艺可降低Fe-Cr合金在高温水蒸气中的氧化速率，提高其抗高温水蒸氧化能力.对9 mass％Cr含量的Fe-Cr合金，喷丸并没有改变氧化层结构，仍为Fe氧化物；对19 mass％Cr含量的Fe-Cr合金，喷丸促进了Cr向外扩散，形成了Cr氧化物. ...
C和Si对一种Fe-B合金耐锌蚀的影响
Si元素 C元素 Fe基合金
2009/9/24
在Fe-B合金的基础上加入Si、C等元素并研究了C、Si对该合金耐锌的影响.结果表明，在Fe－B合金中加入0.5mass%～8.0mass% Si以后,Si固溶在α-Fe中，随着Si含量的增加，该合金的耐蚀性增强，但晶粒变大，力学性能下降；Si含量为1.5mass%时，该合金的腐蚀速度出现最低值；在Fe-B合金中加入C起分散化合物的作用，增加材料中网格的数量，细化晶粒，提高其耐蚀性和力学性能；同时...
Fe／HCl体系中缓蚀剂吸脱附诱导的电流／电位振荡
缓蚀剂 吸脱附 电化学振荡
2009/9/15
研究了HCl介质中活性电位区有机缓蚀剂在Fe电极表面吸脱附诱导产生的电化学振荡现象，及缓蚀剂浓度、电极电位和溶液搅拌等因素对振荡行为的影响。结果表明，在HCl介质中Fe电极的活性电位区同样得到了规整的电流振荡波，但相同条件下的振荡行为要弱于H2SO4介质中，随缓蚀剂浓度升高，振荡波的周期变长，振荡 减弱；由阴极到阳极，电流振荡波形不同，周期也有所增长，搅拌对电流振荡无明显影响，同时报道了该缓蚀体系...
Fe-30Mn-9Al奥氏体钢高温循环氧化特征
Fe-Mn-Al奥氏体钢 高温氧化 氧化层
2009/9/15
研究了Fe-30Mn-9Al奥氏体钢在700℃、800℃和950℃空气中循环氧化160 h表面形成的氧化膜形貌、成分和组织结构.Fe-30Mn-9Al奥氏体钢在700℃和800℃氧化时，初期增重较快，随着循环次数增加，氧化增重减小，氧化160 h分别增重1.00和4.08 mg/cm2.氧化层主要由Mn2O3，Al2O3和(Mn,Fe)2O3等相组成.在950 ℃，钢的氧化增重显著上升，160 h...
Zn-Fe-SiO2复合镀层的耐蚀性研究
电沉积 复合镀层 耐蚀性
2009/9/15
采用电沉积的方法，制备了Zn-Fe-SiO2复合镀层，对比了该镀层与Zn-Fe合金镀层及Zn镀层的耐蚀性，并研究了镀层成分对镀层耐蚀性的影响，发现该复合镀层无需钝化处理即具有很高的耐蚀性，而且镀层在酸性溶液中的耐蚀性随着镀层中Fe含量的增大而提高，在中性溶液中的耐蚀性随着镀层中SiO2含量的增大而提高.
纯Fe在含KCl蒸汽的O2气氛中的高温腐蚀行为
Fe KCl 高温氧化
2009/9/15
研究了纯Fe在含有KCl蒸汽的O2中于650℃～850℃的腐蚀行为，结果表明，纯Fe在试验条件下发生了加速腐蚀，并且随温度的提高和KCl蒸气浓度的增大，腐蚀速率均增高.微量的KCl蒸气起加速腐蚀作用，主要是通过与试样表面的氧化膜反应生成Cl2， 而Cl2能渗透到基体界面处与基体生成挥发性的Fe的氯化物实现的.
Fe-15Ce合金的氧化-硫化腐蚀
Fe-Ce 双相合金 氧化
2009/9/11
研究了Fe-15Ce合金及纯Fe、纯Ce在600和700℃下H 2-H2S-CO2中的腐蚀行为.Fe-15Ce合金的腐蚀速度比纯Fe慢但比纯Ce快得多.腐蚀后合 金表面形成多层的腐蚀产物膜，最外层是基体金属的硫化物（FeS），中间层为两种金属化 合物组成的混合区，最内层为Ce在O和S作用下的内腐蚀区.合金中15 mass%的Ce不足以阻止 基体金属的硫化，这主要与Ce在Fe中有限的溶解度及合...
Fe-Y合金在600～800℃纯氧气氛中的氧化行为
铁 钇 高温氧化
2009/9/11
研究了纯Ｙ和两种Ｆｅ－Ｙ合金在６００～８００℃０．１ＭＰａ纯氧中的氧化．两种合金形成的外氧化膜包括Ｆｅ、Ｙ的氧化物及其复合氧化物，并发生了Ｙ的内氧化．内氧化区继承了原始合金的显微组织形貌，且内氧化区前沿无贫Ｙ现象．这些特点是Ｙ在基体金属中低的溶解度和合金中存在不同于基体金属α－Ｆｅ的金属间化合物相的直接结果．
Fe—Y合金在600—800℃空气中的氧化行为
二元合金 氧化 铁钇合金
2009/9/11
研究了Ｆｅ－Ｙ合金及纯Ｆｅ在６００～８００℃空气中氧化行为，纯Ｆｅ在三个温度下的氧化均符合抛物线规律，Ｆｅ－Ｙ合金的氧化除在５００℃挖主符合抛物线规律外，共作弊是呈阶段性变化，Ｆｅ－Ｙ合金氧化速度明显低于纯Ｆｅ，在７００～８００℃情况下，Ｆｅ－Ｙ合金表面形成外层为Ｆｅ的氧化物（Ｆｅ２Ｏ３，Ｆｅ３Ｏ４和ＦｅＯ），以为ＦｅＯ和ＹＦｅＯ３的混合物的氧化膜结构，在６００℃ 下，氧化产物主要为Ｆｅ２Ｏ3、Ｆ...